Gebruikersgegevens.

Wat een onzin. Als je niet weet waar je over spreekt, hou dan gewoon je mond. Als onzin mag verkocht worden zonder argumenten, waarom zou er dan niet op mogen gereageerd worden zonder argumenten?

T

Oja. Thomas wordt nog wel degelijk gebruikt.

Heb ook al die Showtec, DTS,ik weet niet wat-pararmaturen in mijn handen gehad, als je zoiets professioneel wil gaan gebruiken, dan heb je binnen de week een zenuwinzinking.

Alle klasses materiaal hebben hun gebruikers, alleen mogen die gebruikers dan niet gaan veronderstellen dat hun minderwaardige product (want dat is én blijft het) voor iedereen (en in alle situaties) ideaal is.

T

Ik probeer alleen te zeggen dat als er zekeringen/automaten in de break out zitten, dat er niets aan de hand is.

Dus een kortsluitstroom van 1000A (wat al dicht bij de minimale kortsluitstroom zal liggen, een erg lange kabel dus) zal een aantal seconden vloeien? Er bestaan trouwens standaarden van automaten (B,C,D,...) en van zekeringen (gI, aM, aR,...). "T" behoort daar niet toe. Dus graag een voorbeeldje... Sowieso worden kortsluitstromen binnen de 0,1s afgeschakeld bij automaten, die vallen dus uit de boot. Dus graag een zekering die een aantal seconden een kortsluitstroom NIET zal schakelen.

Als er automaten van pakweg 16A zitten dan kan de nominale stroom in de kabel niet groter dan 16A worden. Dan is dus het enige probleem dat er zou een kortsluiting in de kabel zijn, die een te grote stroom zou laten vloeien door de leiding (weer die I²t=k²S²). Indien de 63A normaal is afgezekerd zal deze kortsluitstroom snel genoeg afgeschakeld worden. Met een draaddoorsnede van bijvoorbeeld 10 carré zal dit geen probleem zijn.

1) In heel België MOETEN stopcontacten afgezekerd worden met automaten van 20A...Vreemde stelling dan! Ga je toch nog eens moeten uitleggen...

2) Een kortsluitstroom zal in de 10.000'n A liggen (afhankelijk van transfo en van afstand tot transfo), deze zal volgens I²t=k²S² binnen de nodige tijd moeten uitgeschakeld worden. Een overstroom kan inderdaad langer door een zekering doorgelaten worden (afhankelijk van type zekering/automaat).

3) wie zegt dat er geen zekeringen/automaten in de break out zitten? Wat is dan het probleem?

Tiemen

Cyber...Op de pagina over kisten bouwen staat iets raars..."remmen sneuvelen tijdens het tippen". Jij die al zoveel kisten gemaakt hebt...Er worden nooit meer dan 2 remmende wielen onder een kist gemonteerd. Juist om die reden! 2 gewone wielen en 2 remmende wielen. Anders gaan remmen inderdaad aan de lopende band kapot. En 2 geremde wielen is ruim voldoende om een kist imobiel te maken.

T

PS dat de stevigheid van kisten met insteekprofielen te vergelijken is met de stevigheid van "gewone FC's is onzin. Dat moet niet geargumenteerd worden of uitgelegd, moest je het zelf in de praktijk meegemaakt hebben dan zou je weten dat ze gewoon steviger zijn.

Leg ons dan eens uit hoe het is dat de fequentie van een golfvorm verandert door het aanleggen van eeen IND of CAP last? Een faseverschuiving van + 90° tot - 90°, maar een verandering van de golfvorm, of een frequentieverandering?
Ook is het Europese net zo gekoppeld aan elkaar, dat dat echt geen probleem zal vormen. Maar ik ben toch benieuwd naar de uitleg.

Over het reactieve vermogen (cos(phi)<1)...Ik had vandaag examen Industriële Elektrische Metingen en nu stond de reden waarom reactieve energie nadelig is voor de energieleverancier toch wel ergens in mijn cursus bijgeschreven :

Net = verliezen door jwL1 en door R1. Belasting van R2+jwL2.

Ohmse verliezen in de leiding : P = R*I*U/sqrt(Rtot²+(wLtot)²)
(R1+R2=Rtot ; L1+L2=Ltot)

We weten dat sin(phi) = wLtot/(sqrt(Rtot²+(wLtot)²))

Vervangen in P : P = R*I*U*sin(phi)/(wLtot)

We zien dat P evenredig is met I*U*sin(phi). Met andere woorden het ohmse verlies in leidingen (het kost de leverancier geld om de energie te vervoeren maar er wordt niet voor betaald) is rechtstreeks afhankelijk van cos(phi).

Dan over het derde harmonischen/ som groter dan een afzonderlijke fasestroom :
Als je nu 1 fase zwaar inductief en een andere fase zwaar capacitief gaat belasten dan is het faseverschil van de _stroom_ door elke afzonderlijke fase ten opzichte van de andere fase NIET meer netjes 120 graden. Hierdoor kan de sommatie anders verlopen dan je in het ideale geval zou verwachten (en dus een hogere stroom door de nulleider dan in de meest belaste faseleiding).


Volledig mee eens, maar het verhaal van de derde harmonischen is dat de nulleiderstroom gelijk kan zijn aan de SOM van ALLE DRIE de fasestromen afzonderlijk. En dat is veel! Door IND/CAP belastingen zal je maximaal de som van 2 fasestromen door de nulleider krijgen (eentje 60° vooruit, andere 60° achteruit en ze tellen bij elkaar op). Maar het kan gebeuren dat er "homopolaire 3de harmonischen" ontstaan die voor erg grote nulleiderstromen zorgen (dit heeft alweer niets met nulpuntsverschuiving te maken).

Tiemen

Dat van die Rolling Stones tour...Waar heb je dat precies vandaan Victor? Ik heb er geen gezien toen ze hier in België waren. Ook op equipmentlists heb ik ze niet gevonden.

Tiemen

Een zekering is gemaakt waar hij voor gemaakt is. Als je de karakteristiek beschouwt dan kan je bepalen wanneer deze zal doorsmelten. (een afschakelende zekering is onmogelijk, een automaat schakelt, een zekering smelt).

Tiemen